DIN規范和我國規范中高強度螺栓抗拉承載力存在巨大差異，原因如下：
1.我國的規范中，抵觸型高強螺栓裝置時需求施加預拉力P,P=0.9*0.9*0.9*fu*Ae/1.2。
其間，fu是更小抗拉強度，Ae是螺栓有用面積。
高強螺栓的規劃預拉力由材料強度和螺栓有用截面判定，并考慮了：
a. 在扭緊螺栓時扭矩使螺栓發作的剪應力將下降螺栓的承拉才干，故對材料抗拉強度除以系數1.2；
b．施工時為補償預拉力的懈怠要對螺栓超張拉5%~10%，故乘以系數0.9；
c．材料抗力的變異等影響，乘以系數0.9；
d．對抗拉強度引進附加系數0.9。
抵觸型是依托被聯接構件間的抵觸力傳遞阻力，以剪力等于抵觸力為承載力極限情況。為了避免當外力大于螺栓預拉力時，卸載后出現懈怠現象，抗拉承載力規劃值不得大于0.8P。
以10.9級螺栓為例，更小抗拉強度為1040N2，抗拉承載力規劃值為1040*0.9*0.9*0.9*0.8/1.2=500N2.
2.我國規范的承壓型高強螺栓的抗拉承載力規劃值也是按照0.8P判定的，但容許接觸面滑移，此時受力情況和一般螺栓相同，承載力為螺栓本身的強度。承壓型是當剪力超過抵觸力時，螺桿受剪破化或孔壁承壓損壞為承載力極限情況。承壓型高強螺栓雖然剪切變形比抵觸型大，但承載力高于抵觸型。
這種螺栓不能用在承受動力荷載的結構中。
3.根據DIN規范，在地震區不能運用抵觸型高強螺栓，所以是按照螺栓本身的強度規劃的，只按材料分項系數和系數進行折減，高于我國的規范值。
以10.9級的M20高強螺栓為例，我國規范按預拉力控制，抗拉規劃承載力為124kN；DIN規范按材料本身強度控制，為178kN。核算過程如下：
N<=314*900/1.1/1.1=234kN，其間314為截面積，900為屈服強度，1.1和1.1分別為附加系數和材料分項系數；
N<=245*1000/1.25/1.1=178kN，其間245為凈截面積，1000為更小抗拉強度，1.25和1.1分別為附加系數和材料分項系數；
兩者取小值，即178kN。
所以，假設選用我國規范的規劃值，則保證了正常工作情況下（非地震時）整體結構較小的變形；假設選用DIN規范中的規劃值，（我們施工時仍會施加預緊力，保證接觸面必定的抵觸力和整體結構小的變形，只是在地震時螺栓才發揮更大的效果，靠本身強度抵擋)。
1.我國的規范中，抵觸型高強螺栓裝置時需求施加預拉力P,P=0.9*0.9*0.9*fu*Ae/1.2。
其間，fu是更小抗拉強度，Ae是螺栓有用面積。
高強螺栓的規劃預拉力由材料強度和螺栓有用截面判定，并考慮了：
a. 在扭緊螺栓時扭矩使螺栓發作的剪應力將下降螺栓的承拉才干，故對材料抗拉強度除以系數1.2；
b．施工時為補償預拉力的懈怠要對螺栓超張拉5%~10%，故乘以系數0.9；
c．材料抗力的變異等影響，乘以系數0.9；
d．對抗拉強度引進附加系數0.9。
抵觸型是依托被聯接構件間的抵觸力傳遞阻力，以剪力等于抵觸力為承載力極限情況。為了避免當外力大于螺栓預拉力時，卸載后出現懈怠現象，抗拉承載力規劃值不得大于0.8P。
以10.9級螺栓為例，更小抗拉強度為1040N2，抗拉承載力規劃值為1040*0.9*0.9*0.9*0.8/1.2=500N2.
2.我國規范的承壓型高強螺栓的抗拉承載力規劃值也是按照0.8P判定的，但容許接觸面滑移，此時受力情況和一般螺栓相同，承載力為螺栓本身的強度。承壓型是當剪力超過抵觸力時，螺桿受剪破化或孔壁承壓損壞為承載力極限情況。承壓型高強螺栓雖然剪切變形比抵觸型大，但承載力高于抵觸型。
這種螺栓不能用在承受動力荷載的結構中。
3.根據DIN規范，在地震區不能運用抵觸型高強螺栓，所以是按照螺栓本身的強度規劃的，只按材料分項系數和系數進行折減，高于我國的規范值。
以10.9級的M20高強螺栓為例，我國規范按預拉力控制，抗拉規劃承載力為124kN；DIN規范按材料本身強度控制，為178kN。核算過程如下：
N<=314*900/1.1/1.1=234kN，其間314為截面積，900為屈服強度，1.1和1.1分別為附加系數和材料分項系數；
N<=245*1000/1.25/1.1=178kN，其間245為凈截面積，1000為更小抗拉強度，1.25和1.1分別為附加系數和材料分項系數；
兩者取小值，即178kN。
所以，假設選用我國規范的規劃值，則保證了正常工作情況下（非地震時）整體結構較小的變形；假設選用DIN規范中的規劃值，（我們施工時仍會施加預緊力，保證接觸面必定的抵觸力和整體結構小的變形，只是在地震時螺栓才發揮更大的效果，靠本身強度抵擋)。
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